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喷管内衬烧蚀研究的进展

兵工学报 , 1989,
Abstract: ?分析固体火箭发动机喷管内衬烧蚀研究的现状和还需进一步解决的问题。对国内外喷管内衬的烧蚀模型进行评述。概要地介绍以气动热化学烧蚀为基础的碳基或硅基材料的几种烧蚀模型。
固体火箭发动机气体动力学发展的现状和方向

推进技术 , 1988,
Abstract: 提纲式地阐述固体火箭发动机气体动力学,特别是二相流的发展和应用.认为气体动力学是固体火箭发动机理论设计、性能计算和专题研究的重要基础,流场计算已成为固体火箭发动机设计和研究中众所瞩目的中心问题.提出了固体火箭发动机流场计算一体化的观点.反应湍流边界层理论是固体火箭发动机气体力学的新领域.轴对称二相流的理论和实验研究已取得显著成果,但有必要继续进行和不断完善.工程应用迫切要求从速建立许多研究专题的二相模型.三维、二相、计算气体动力学是今后发展的方向;它与固体火箭发动机一体化工作过程的计算机图象显示相结合,将成为本世纪90年代及21世纪初的新水平.
固体火箭喷管烧蚀和传热的基本问题

推进技术 , 1993,
Abstract: 总结固体火箭复合结构全喷管烧蚀和传热计算中的基本问题:二相跨音速喷管粘流,燃气与喷管壁面的换热,不同材料的热化学烧蚀模型,粒子侵蚀,烧蚀控制机制,移动边界下的瞬时导热,烧蚀与传热的耦合,复合结构全喷管烧蚀和传热的cad,以及测试等。在解决基本问题的基础上,对复合结构全喷管可获得其烧蚀率和温度分布。
固体火箭发动机长尾管设计

推进技术 , 1982,
Abstract: 本文提供关于长尾管设计的工程计算方法。根据这套计算方法,通过具体的计算,还得到对于亚、超音速长尾管有普遍意义的、比较全面完整的规律,这对长尾管设计方案和参数的选择具有指导性意义。本文在某些型号设计中成功的应用,说明计算方法是实用的,所得规律是正确的。
燃气舵外围流场计算
马丽滨?,
推进技术 , 1993,
Abstract: 对燃气舵沿气流方向的横截面进行其外围的二维流场计算。计算中将燃气舵外围流场划分成三个区域,i区为钝头体头部绕流脱体激波后的亚跨声速区,ⅱ区为脱体激波后的超声速区,ⅲ区为膨胀波后的流动区。对各个流动区,分别用条带法、特征线法和普朗特尔-迈耶公式计算,获得各区的流动参数,为燃气舵的气动力、气动加热、烧蚀、传热、应力等计算提供流场数据。
硅基内衬喷管扩张段烧蚀和温度场的耦合计算方法
唐金兰?,
推进技术 , 1991,
Abstract: 本文叙述固体火箭喷管扩张段硅基内衬烧蚀和温度场的耦合计算方法.烧蚀采用非定常的液体层烧蚀模型;温度场计算采用圆柱坐标系下的一维径向瞬态导热模型,考虑材料在高温下形成的炭化层和热解层,而由烧蚀产生的边界移动问题用坐标变换的方法处理.利用烧蚀和导热计算方程组中二者的结合部,通过充分耦合,获得了更准确的预示计算结果.
涡轮泵转子的临界转速研究(ⅴ)临界转速的有限元法
张小龙?,
推进技术 , 2000,
Abstract: 通过对轴段和盘的受力分析得出轴段和盘单元的运动方程,把支承和密封对轴的作用力按节点力处理,再由单元运动方程综合出转子系统的运动方程。求解临界转速归结为实数特征值的计算,并以计算实例验证了有限元法的正确性、有效性和准确性
涡轮泵转子的临界转速研究(ⅳ)分布质量轴的传递矩阵法
张小龙?,
推进技术 , 2000,
Abstract: 根据旋转的timoskenko梁的运动微分方程式,导出分布质量轴段的4×4阶精确传递矩阵,计入轴分布质量的平动惯量、转动惯量、陀螺力矩和剪切变形的影响,并计算了三个转子的临界转速。算例的计算结果表明,轴模型是否按分布质量考虑、是否计入平动惯量、转动惯量、陀螺力矩和剪切变形,对临界转速有明显的差别;同时在等截面轴不分段情况下,传递矩阵的计算结果和精确解一致性很好,表明计算实际转轴临界转速时,只需按截面不同划分轴段,即所取的轴分段数量少,就可以达到很高的计算精度
固体火箭复合结构喷管传热的隐式计算方法
周旭?,
推进技术 , 1993,
Abstract: 采用适用于多层复合结构的当量热容瞬态热传导方程,通过坐标变换解决多个移动边界问题,用adi方法推导了二维隐式求解格式,在与烧蚀相耦合的情况下获得了复合结构喷管的温度分布。用隐式方法计算有效地减少了计算机时,对工程设计大有裨益。
epdm的烧蚀模型
,严红?
推进技术 , 1999,
Abstract: 作为固体火箭发动机燃烧室壁面绝热层的epdm是一种炭化型热防护材料,受热时形成炭化层和热解层,在燃气和粒子冲蚀下不断减薄并带走热量,有效地保护燃烧室壁。采用气动热化学烧蚀机理,扩散和化学动力学双控制机制,并计入气流与粒子的侵蚀,建立了epdm的烧蚀模型;同时将烧蚀与移动边界下的传热相耦合进行烧蚀率预示。根据模型预示的烧蚀率与试验结果吻合很好。
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