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搭接网络图  [PDF]
李英勇,陈兴
公路交通科技 , 1998,
Abstract: 介绍搭接网络的基本概念和原理,网络图的计算方法和修正要点.列举一个工程实例,说明计算和修正的过程.
钢绞线搭接锚固性能试验  [PDF]
李立文,郭子雄,黄群贤,陈建华,赖有泉
华侨大学学报(自然科学版) , 2014, DOI: 10.11830/ISSN.1000-5013.2014.05.0592
Abstract: 针对目前钢绞线网片-聚合物砂浆加固技术中存在搭接,提出相向搭接和对扣搭接两种搭接方式,通过对拉试验研究这两种搭接方式的搭接锚固性能,包括搭接方式、钢绞线直径和涂抹聚合物砂浆.试验结果表明:1)采用配套铝扣锚固不会造成锚固位置钢绞线的局部损伤,所有试件的破坏位置均不在铝扣锚固位置;2)两种搭接方式均具有良好的搭接效果,但由于局部锚固导致钢绞线应力不均匀现象等影响,试件承载能力有10%~20%的损失量,因此,搭接位置应避开内力最大处;3)涂抹聚合物砂浆的试件和对扣搭接的试件钢绞线未出现相对滑移,而相向搭接试件出现一定的相对滑移.
搭接长度对复合材料单搭接胶接接头的影响  [PDF]
郭霞,关志东,刘遂,孔娇月,晏冬秀,乔柳平
科技导报 , 2013, DOI: 10.3981/j.issn.1000-7857.2013.07.005
Abstract: 针对复合材料单搭接接头的拉伸性能进行有限元建模,分析搭接长度对单搭接接头的应力分布和破坏模式的影响.结果表明当搭接长度在5~45mm变化时,最小剪切应力逐渐减小,当搭接长度大于20mm时,搭接长度对应力分布的影响减少;破坏载荷逐渐增大,当搭接长度大于20mm时,搭接长度对破坏载荷的影响减少;单搭接接头的破坏模式为胶层-复合材料界面的边缘发生部分损伤,导致胶层损伤,搭接长度的变化影响单搭接接头的损伤严重程度.
搭接网络计划计算模型的改进  [PDF]
杨冰
中国公路学报 , 2002,
Abstract: ?针对搭接网络计划因传统的计算模型较复杂和不够严谨而影响其应用的问题,通过引入延迟时距的概念,将各种搭接关系的时距统一起来,给出一组改进的搭接网络计划时间参数计算模型.该模型物理意义清晰、简明而严谨,有利于搭接网络计划技术在公路工程项目管理中应用推广.
复合材料单螺栓双剪搭接干涉配合疲劳强度评价  [PDF]
王芳林,张昕,马娟,秦伟
工程力学 , 2012, DOI: 10.6052/j.issn.1000-4750.2010.12.0915
Abstract: 该文采用有限元软件ANSYS,建立了复合材料单螺栓双剪搭接干涉配合的三维有限元模型,研究了当连接模型中施加了预紧力时,预紧力对干涉配合的影响.首先分析了无载荷作用下复合材料板在干涉配合孔边切向应力分布特点;之后比较了双剪搭接在10kN和15kN两种远程纵向载荷作用下,孔边切向应力的分布情况.结果表明:远程纵向循环载荷作用下,预紧力能有效均匀各板所受载荷,并可消除在无预紧力时中板上的局部应力集中点,而且适当增大预紧力能提高干涉配合连接的效率;此外研究显示双剪搭接连接在不同的载荷下,疲劳危险点也不同;最后研究了复合材料干涉配合连接时,各板的交叉区域孔边切向应力分布,因此得出各板在高低不同的载荷下疲劳危险点的分布.
膨润土防水毯搭接方式渗流特性试验研究  [PDF]
杨旭,盛金昌*,*郑忠巍,孙永军,杨慧,詹美礼,顾洋
岩石工程学报 , 2015,
Abstract: 为了从渗流量和渗透稳定角度深入研究膨润土防水毯搭接处的防渗问题,开发了由压力控制系统和模型试验系统两部分组成的具有施加法向应力作用的接触面渗流试验装置,建立了真实模拟设计提出的防水毯铺设工序的渗流搭接物理试验方法,并通过不同工况下的膨润土防水毯搭接渗流试验,初步探讨了搭接处膨润土发挥防渗作用的最佳状态。结果表明:防水毯的搭接宽度宜大于30cm;搭接处的膨润土添加量最好在4000~5000g/m2之间选取;取防水毯规格型号为5000g/m2能满足防渗体的要求;围压大小和加载路径对搭接处的渗透性影响均较大,若围压先增大然后再减小,搭接处仍能保持较为密实,其渗透性变化不大。
搭接双开敞状态中的吸力分析  [PDF]
李顺群,柴寿喜,崔春义,张吉明
武汉理工大学学报 , 2009,
Abstract: ?基于热力学理论,对非饱和理想模型的水封闭状态、搭接双开敞状态和不搭接双开敞状态的临界条件进行了研究。给出了搭接双开敞状态中的作用面积和张力吸力,得到了基质吸力和等效基质吸力、张力吸力和等效张力吸力随饱和度的变化规律。建议的方法能够反映土的矿物成分对各种吸力和强度的影响。并进一步得到,随饱和度变化,2种等效吸力的变化幅度小于相应吸力的变化幅度等规律。
高强钢筋搭接焊缝的性能试验  [PDF]
袁彬,郭子雄
华侨大学学报(自然科学版) , 2012, DOI: 10.11830/ISSN.1000-5013.2012.01.0065
Abstract: 提出焊接高强闭合箍筋形式,开展8组高强钢筋搭接焊缝性能的拉拔试验,研究焊缝长度、焊缝形式和焊缝厚度对焊接试件屈服强度和极限强度的影响.试验结果表明:焊接试件的屈服强度略低于单根钢筋试件,极限强度较为接近;在试验参数取值范围内,随着焊缝长度的增加,双面搭接焊试件的屈服强度和极限强度略有增加;单面焊与双面焊对试件性能的影响不明显;加厚焊缝可以提高焊缝的可靠度.
角钢杆件搭接长度的简化计算  [PDF]
吴有常
工业建筑 , 1982, DOI: 10.13204/j.gyjz198207011
Abstract: 钢结构连接中,角钢杆件的焊接搭接等强连接也较普遍。其侧焊贴角焊缝的长度——即角钢杆件的搭接长度(图1),设计时将通过计算确定。但有些因施工图中交待不够,制造单位往往按各自的经验放样下料。据了解,搭接长度一般均偏大,因而加大了用料,个别也有偏小的,不利安全。为使连接合理,方便制造,《冶金建筑》1980年12期曾刊登了《角钢拚接长度的简化计算》一文。现本文补充提出角钢杆件等强连接搭接长度的简化计算公式,供现场合理放样下料及设计人员的参考。根据《钢结构设计规范》(TJ17-74)(试行)第40条、第65条对等边角钢和长肢相连的不等边角钢杆件,并假设肢背焊缝承受0.7N的计算条件,可得
FRP(纤维增强聚合物)片材单面搭接性能分析  [PDF]
李杉,任慧韬,黄承逵,崔云飞
工程力学 , 2009,
Abstract: 《碳纤维片材加固修复混凝土结构施工技术规程》给出了CFRP(碳纤维增强聚合物)与CFRP搭接长度不应小于100mm,其合理性仍需要进一步研究分析。该文根据单面搭接一维经典弹性理论,考虑胶层的弹塑性,推导了FRP单面搭接“有效搭接长度”的计算公式。并手工制作了12组FRP单面搭接试件,对搭接试件进行静力拉伸试验,考察了FRP与FRP界面的粘结应力分布,对有效搭接长度进行了分析。试验结果分析表明:对任何搭接长度,最大剪应力发生在搭接的端部区域;CFRP的有效搭接长度大约在75mm―100mm,GFRP(玻璃纤维增强聚合物)的有效搭接长度大约在100mm―125mm之间,公式计算的有效长度与试验结果基本吻合。所得结论为CFRP片材加固混凝土技术规程提供一定的参考。
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