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沿空掘巷窄煤柱宽度确定  [PDF]
张科学,张永杰,马振乾,毕文广,杨英明,李杨
采矿与安全工程学报 , 2015,
Abstract: 沿空掘巷是我国煤矿回采巷道布置和维护的一种技术。本文针对具体生产地质条件,运用极限平衡理论、数值分析和现场工业性试验相结合的方法,通过应力场分析,得出:煤宽为3~5m时,垂直应力分布近似呈钝角三角形;煤宽为5~8m时,垂直应力分布近似呈锐角三角形;煤宽为8~10m时,垂直应力分布近似呈梯形。通过位移场分析,得出煤柱向巷道内位移普遍大于向采空区侧位移,且随着煤柱宽度增大向巷道内位移增大,向采空区侧位移相对影响较小。最后得出沿空掘巷窄煤柱宽度的确定方法,即从上区段采空区侧向支承应力分布规律和应力场分布、位移场分布、巷道围岩变形与煤柱宽度的关系及窄煤柱宽度的极限平衡理论计算5个方面综合考虑窄煤柱的宽度,最终确定窄煤柱宽度为5m。现场工业性试验表明,沿空掘巷巷道变形大、破坏严重的现状得以改善。
碱 性 载 体 对 负 载 型CoO 催 化 剂 催 化 性 能 的 影 响  [PDF]
邓 存,谢鸿芳,陈 峰
分子催化 , 2009,
Abstract: 采 用 XRD、 TPR、 TPD、 XPS 和 催 化 活 性 评 价 等 技 术 , 考 察 了 负 载 型 CoO 催 化 剂 的 表 面 性 质 和 其 对 CH4 与CO2 重 整 制 合 成 气 反 应 的 催 化 性 能 . 实 验 结 果 表 明 , 碱 性 载 体 或 助 剂 MgO 和 La2 O3 的 添 加 能 有 效 地 改 善 CoO 催 化剂 的 表 面 结 构 、 抗 积 炭 能 力 和 还 原 性 能 , CoO / MgO 催 化 剂 显 示 出 最 佳 的 催 化 反 应 稳 定 性 , 在 750℃ 、 GHSV = 2500h-1 、 CH/ CO 原 料 比 为 1: 1 下 , 连 续 反 应 100 h 内 催 化 剂 活 性 较 为 稳 定 , CoO / MgO 和 CoO / γ Al2 O 3 催 化 剂 的 表 面性 质 本 质 上 是 不 相 同 的 .
综采工作面沿空掘巷窄煤柱合理宽度设计及其应用  [PDF]
于洋
煤炭工程 , 2010,
Abstract: 采用极限平衡理论和数值模拟方法对综采工作面沿空掘巷窄煤柱合理宽度进行了分析。依据不同宽度的窄煤柱与巷道围岩变形量的关系,确定了合理的窄煤柱宽度,并应用于工程实践。实践结果表明研究确定的窄煤柱宽度合理、技术和经济效益显著,对类似条件下综采工作面沿空掘巷窄煤柱合理宽度的确定有一定的指导意义。
厚煤层留窄煤柱沿空掘巷锚网联合支护设计  [PDF]
杨真,郭争利,李仪
煤炭工程 , 2015, DOI: 10.11799/ce201507017
Abstract: 为解决寸草塔二矿31201进风巷沿空掘进片帮严重的问题,基于理论分析和计算,给出了合理的煤柱宽度,提出了顶板采用“螺纹钢锚杆+焊接钢筋网片+锚索+π型钢带”、采空区侧巷帮采用“螺纹钢锚杆+焊接钢筋网片”、煤壁侧巷帮采用“玻璃钢锚杆+双层高强度双抗塑料网片”的锚网联合支护方案。并利用FLAC3D数值模拟软件对31201进风巷地质条件及支护方案进行了模拟,模拟结果显示采用该支护方案巷道顶板下沉量和两帮移近量均较小,可忽略不计,且巷道两帮水平应力为负,表明巷道表面的煤不受拉应力,不存在片帮的倾向。现场试验表明,巷道均未出现片帮现象,且巷道变形量不大。
棋盘井矿窄煤柱沿空掘巷围岩控制技术研究  [PDF]
王猛
煤炭工程 , 2012,
Abstract: 棋盘井矿0922工作面回风顺槽采用留20m宽煤柱护巷方式掘巷,掘巷期间矿压显现剧烈,出现大面积顶板垮落、底鼓严重现象,巷道维护十分困难。采用理论分析的方法,研究分析了回风顺槽的失稳机理。结果表明煤柱宽度不合理造成的应力集中、锚杆支护强度以及预紧力低是0922工作面回风顺槽失稳的主要影响因素。在此基础上,研究确定了合理的煤柱宽度,并提出了高强度高预应力的锚杆支护技术。应用于工程实践,取得了良好的工程试验效果。
综放沿空掘巷窄煤柱合理宽度优化分析  [PDF]
双海清,王红胜,李树刚
煤炭工程 , 2015, DOI: 10.11799/ce201502006
Abstract: 为确定8215综放面区段煤柱合理宽度,采用理论计算及数值模拟分析确定煤柱宽度。基于理论计算煤柱合理宽度为6.57~7.67m,提出了6种煤柱宽度留设方案,并采用数值模拟分析软件UDEC分析了巷道围岩变形效果。结果表明,当煤柱宽为6~7m时,巷道顶底板、两帮相对变形量分别为480~500mm、380~420mm,煤柱中部垂直应力为13.08~14.11MPa,煤柱底板垂直应力峰值为18.6~21.1MPa。现场沿空掘巷煤柱宽为8m,回采时巷道顶底板、两帮的最大移近量分别为220~460mm、340~620mm,巷道顶板3m、6m处离层量分别为0.3~7.4mm、0.3~8.6mm。工程应用效果表明了煤柱宽度留设是合理的,取得了较满意的技术经济效果。
复合顶板沿空切眼窄煤柱留设与锚杆支护技术  [PDF]
梁顺
煤炭工程 , 2011,
Abstract: 某矿Ⅱ6119工作面开切眼为沿空掘巷,留设窄煤柱隔离采空区;窄煤柱受相邻工作面采动支承压力作用,煤岩体比较破碎;开切眼直接顶为复合顶板,老顶含有裂隙水。受以上综合因素影响,切眼围岩变形剧烈,顶板极易离层,容易发生冒顶事故。通过对开切眼矿压规律进行观测,在分析切眼围岩破坏原因的基础上,确定了窄煤柱的合理宽度,提出了极易离层复合顶板条件下沿空切眼高强度锚杆支护的设计方法和支护参数,并对其支护效果进行了分析。
深井大采高工作面沿空掘巷窄煤柱宽度研究  [PDF]
冯吉成,马念杰,赵志强,张浩,余子明
采矿与安全工程学报 , 2014,
Abstract: 为解决深井大采高工作面留设大煤柱导致回收率低的难题,运用理论计算、数值分析及现场工程实测的方法,研究了深井大采高工作面开采条件下不同煤柱宽度时煤柱两侧塑性区分布和采掘扰动对巷道变形的影响,得到窄煤柱的合理尺寸。结果表明:确定合理煤柱尺寸时应充分考虑煤柱自身稳定性和采掘影响下巷道围岩变形量;掘进期间沿空掘5~6m宽煤柱时破碎严重,煤柱宽度至少7m才能达到自身稳定要求,而回采期间煤柱宽度至少需8m,此时巷道围岩变形量相对较小,综合确定煤柱宽度8m为最优方案。现场监测表明:11030工作面进风平巷两帮最大变形量为1210mm,顶底板最大变形量为620mm,能够满足安全生产要求。
大断面综放沿空掘巷回采时窄煤柱宽度确定研究  [PDF]
季春旭,杨永康,冯国瑞
煤炭工程 , 2015, DOI: 10.11799/ce201506003
Abstract: 针对大断面沿空掘巷窄煤柱宽度确定的难题,通过FLAC3D数值模拟研究回采对不同宽度窄煤柱的变形破坏与受力分布规律,确定了窄煤柱合理宽度并成功应用于工程实践。研究结果表明①随煤柱宽度增加,中间弹性核也在增加;②随工作面向前推进,垂直应力分布由梯形分布逐渐向三角形分布演化,超前20m是转折点,应对回风巷道加强支护;③煤柱宽度对应力分布影响较大,随煤柱宽度的减小,垂直应力分布由梯形分布逐渐向三角形分布演化;④煤柱表面向巷道内的位移随煤柱宽度的增加而缓慢增大,超前工作面5m且煤柱达到6m时,基本趋于稳定;⑤选择5m窄煤柱,并注浆加固,可以满足工程需要。
预筑人造帮置换窄煤柱的二步骤沿空掘巷新技术  [PDF]
张东升,王红胜,马立强
煤炭学报 , 2010,
Abstract: 为实现井下矸石不升井和无煤柱开采的井下清洁开采技术,创造性地提出了以矸石为骨料预筑人造帮置换窄煤柱的二步骤沿空掘巷新技术及其内涵:第1步,上区段采前沿下区段煤壁侧预筑人造帮;第2步,下区段紧贴人造帮沿空掘巷。针对高庄煤矿西五采区地质条件,在分析井下矸石来源与分类处理的基础上建立井下矸石分选系统,提出了人造帮构筑步骤,建立了预筑人造帮沿空掘巷的力学模型,对影响人造帮稳定性的人造帮宽度、强度、变形等关键参数进行了分析。确定了现场人造帮的强度等级为CL20,人造帮宽度为16m,高度为40m。现场工业性试验效果验证了技术的合理性。
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